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    • 专利摘要:
    揭露一種以高張力捲繞細線之捲線軸，其尤其適合捲繞用於鋸開硬及脆之材料的鋼線。捲線軸具有不同的發明態樣。有一種上述捲線軸之核心的態樣，其顯示比在一鋸線捲線軸之任何其他已知設計中更低的徑向係數。捲繞在本發明捲線軸上的鋸線之線圈顯示遍佈線包之減少的線層間壓。以此方式，本發明捲線軸解決在鋸開期間的線之自己損壞的問題。上述捲線軸係可重覆使用的。
    公开号:TW201313595A
    申请号:TW101119760
    申请日:2012-06-01
    公开日:2013-04-01
    发明作者:Pauw Stijn Frans Gaby De；Erwin Alfons Virginie Vereecken；Nilanjan Sen；Hoecke Hendrik Van
    申请人:Bekaert Sa Nv；
    IPC主号:B65H75-00
    专利说明:
    用撓性核心以高張力捲繞細線之捲線軸
    本發明係關於一種捲線軸，尤其是關於一種在高張力下捲繞細金屬線之捲線軸。本發明捲線軸尤其適合捲繞細鋸線於其上及經研磨表層之更特定的鋸線。捲線軸已設計成將線損壞降至最低、適合用於重覆使用並形成線鋸機的一部分。本發明亦關於設計這種捲線軸的方法。
    運送長度長的線會專門以盤繞形式來達成。關於細線這條線圈(稱為「線包」)係捲繞在可為捲線筒或捲線軸的載架上。將了解到亦可用如捲線筒或捲筒之同義詞來替換下面所使用之「捲線軸」的名詞。「捲線軸」係具有軸向孔的圓柱型，用來在捲繞或鬆開線期間接收軸線或紡錘。在圓柱之一或兩端上選擇性地可以有輪緣或凸脊以使捲線軸能支撐更多線。上述輪緣或凸脊在下面將稱為「凸緣」。替代地或另外地，凸緣之功能係當滾動捲線軸時保護捲線軸上的線免受到損壞。
    捲線軸的主要功能係能容易運送線並在進一步處理時便於使用線。由於金屬線(尤其是鋼線)不能過於延伸、重量很重且具有高抗張強度，因此使用在如鋼線業之金屬線領域中的捲線軸會設計得與在紡織紗或光學纖維或任何其他工業中已知的捲線軸相當不同。
    愈來愈多的捲線軸被用於超過只是為機器之必要部分之運送功能的其他用途。儘管過去的捲線軸通常被設計為只是裝配在具有特定介面的機器上，但現今的捲線軸開始在實際由機器執行的過程中產生影響。著名的例子為線鋸。在線鋸中，從捲線軸鬆開一段很長的極細鋼線(通常比150μm薄)並饋送進切割頭中，其中例如將矽錠切成晶圓以應用在太陽能或半導體工業上。以約為25牛頓的張力將線饋送進切割頭的線網。在較舊的機器中，規定降低捲線軸之切割頭中的線張力，使得高25牛頓張力不會傳遞至捲線軸上的線包。上述規定增加了機器的複雜性及成本，因此不斷地努力排除它們(例如，參見DE 19828420)。
    當使用不嚴密的研磨切割程序時(亦即，在倒在移動於切割頭中之線上的液體中運送磨料之程序)，便能進行單向或雙向切割。在單向模式中，會從捲線軸捲繞出線，饋送經過切割頭，並在重型機械捲線軸上收集以丟棄。上述重型機械捲線軸的實例可參見WO 2011/035907，其中亦規定了從捲線軸切割用過的線。另一實例係說明於WO 2009/077282中，其中捲線軸的核心係以兩個外部之適當的圓錐型組件製成，線接收組件裝有徑向壓縮段。可軸向分開組件以鬆開在上面收集之用過的線。在雙向模式中的放線捲線軸可以是如在US D563207 S或US D441772 S中描述的一種金屬片捲線軸。
    替代地可雙向驅動此程序。在那情況下，從捲線軸在向前方向上拉出超過向前長度FL的新線，接著反向鋸開方向超過向後長度BL。FL係大於BL。因此「雙向鋸開」可稱為「向後-及向前鋸開」、「交互鋸開」、或「朝聖者模式鋸開」。在向後方向鋸開期間，在乾淨的線上繞回超過距離BL之用過的線(被磨料污染)。在此繞回期間，張力約為25N以上的切割頭張力，而通常捲線軸的捲繞張力在線生產期間僅為3到5牛頓。這可能導致幾個問題，如線在用過的線突然從新線中拉斷時斷裂之後，用過的線會加入新線包的繞線之間(「底切」)。
    捲線軸也在結合高張力與許多繞線下會顯著變形。因此金屬片捲線軸只能使用一次且必須在單次使用之後丟棄。已尋求以如WO 2011/035907或US D399857中所描述之堅固的機器式或組合式捲線軸之形式來作為替代物。這些捲線軸係可重覆使用的，但可能比其上的線圈還重，使得它們在購買及運送上極其昂貴。如WO 2009/080750所述之捲線軸向前邁進一步的方面在於其為輕量型並能重覆使用至少十個週期。
    目前嘗試消除笨重、骯髒且環境上不利之不嚴密的研磨鋸開，而固定的研磨鋸開更帶來了對所使用之捲線軸的特殊要求。在「固定的研磨鋸開」中，磨粒會牢固地附著於載線，且在鋸開過程中僅使用冷卻劑。通常使用細鑽石粒(一般為10到50μm之尺寸)來作為磨粒。隨著線愈不因研磨而磨損(磨料會固定到線上)，上述線保留其切割作用愈長，其與不嚴密的研磨鋸開過程相反，其中線也像正被鋸開的部件般磨損。可透過電解手段、以樹脂、以硬焊或軟焊、或以機械壓痕來完成磨粒之附著。唯一使用在朝聖者模式中的是固定的研磨鋸線，其中向後長度BL僅些微少於向前長度FL。因為相同線長度使用了多次(大約比不嚴密的研磨鋸開多了百次)。
    這意味著在每個週期只有很少的線被帶進網中，且用過的線在進入線網前會在其本身上多次繞回。例如，在線之新長度(FL-BL)完全進入網之前(且不再回到放線捲線軸)，已在放線捲線軸上重繞BL/(FL-BL)次。依據FL/BL比率，這容易在放線捲線軸上總計超過100個，甚至200個後繞線。此外，用於鋸開的張力一直沒有減少，剩下約25牛頓用於切晶圓，且一旦修剪或鑄錠成形時，會超過70牛頓。在大多數鋸開機器上，不會降低轉移至捲線軸上的繞線之張力。
    請注意為了本申請書之目的，從中消耗線的捲線軸將稱為「放線捲線軸」(即使其暫時地充當在其上捲繞線(即，接收線)的捲線軸)，而接收用過的線的捲線軸將稱為「收線捲線軸」(雖然其間歇地作為運送線的捲線軸)。
    更糟的是，磨粒突出線表面(另外其將不被切割)且在捲線軸上的許多反向繞線及到達捲線軸上的線彼此互相損壞的期間將稱為「自己損壞的問題」。此問題在放線端上最為嚴重，因為那裡的線會在仍必須要使用的新線上繞回。線因此加入處於已受損狀態的網。此問題在收線端上較不嚴重，因為線會被磨損且磨料變得模糊：加入收線捲線軸的線到達已磨損的線上。因此收線捲線軸上的線不能損壞太大而到達收線捲線軸上的線。
    在鋸開過程中所使用的高線張力直接形成在來回捲繞期間的捲線軸之線包上。這導致底切在下面的軟捲繞線包中的重繞線並導致稍微正切的線在線間磨擦，其為造成自己損壞的機械作用。這會造成刮痕、凹痕及遺失磨粒。
    此問題能藉由一開始也以高張力(最好以在鋸開期間所使用的相同張力)捲繞線包來減輕，以防止高張力捲繞線在鋪設軟捲繞之線層之間切割。然而，以高張力捲繞的線圈逐漸將壓力增加至捲線軸核心下面和上面的線。因此通常將捲線軸製造得很沉重且牢固以抵抗這巨大的壓力。結果靠近捲線軸核心的線在上面層之壓力下會大為橫向地壓縮。高抗張線(即具有約大於3500N/mm2之抗張強度的線)特別對此橫向壓力敏感而斷裂且必定是當其在保持在拉緊下時(這是在當以高張力捲繞線之情況下)。因此已會在捲線軸中發生這種斷裂並不出人意外。此為「層間壓問題」。
    已探究試著解決此問題，仔細地在捲線軸上捲繞線層成六角形或正方形關係(如EP 1698433 A1中所述)以防止點接觸並分散接觸壓力。然而，給定固定研磨鋸線的細度(通常約為150μm)是不容易的。
    另一個問題在於為了保證在整個捲線軸上有一致的捲繞品質，捲線軸之核心必須在整個核心寬度上均勻地變形。由於使用凸緣來支撐核心，故核心容易變得在徑向上更挺地接近凸緣。於是核心傾向於限制在凸緣之間的直徑內，但不是在凸緣上。因此核心之中間部分將顯示比在兩端上更小的外直徑，而在使用期間導致捲繞問題。此問題將稱為「不均勻的核心變形問題」：在使用期間沿著軸之核心之不均勻的徑向變形。
    核心變形可能導致在捲線軸之重覆使用期間的永久性損壞：捲線軸核心將於每個使用週期逐漸地顯示在凸緣之間比在凸緣上更永久減少的核心直徑。EP 1419986嘗試藉由使用以蓋板覆蓋圓柱型核心的捲線軸來克服此重覆使用的問題，其中在蓋板與核心之間有一間距。間距的用途係用來吸收施加於蓋板上的捲繞壓力並用來防止核心被壓縮。本發明人相信上述方法可能導致彎曲接近核心的繞線。
    因此本發明人已做出了重大嘗試以藉由下述之捲線軸的設計來克服上述問題。
    本發明捲線軸之目的在於克服先前技術的問題，其中設置捲線軸來減少或消除自己損壞問題、減少至少接近核心的層間線壓、顯示在使用期間沿著捲線軸的軸之均勻的核心變形、至少可重複使用十次、且可使用於傳輸高張力至線傳送器或線接收器捲線軸上的機器上。捲線軸可同樣用來作為放線捲線軸或收線捲線軸。
    捲線軸特別適合用來以高張力捲繞細線於其上。「細線」被視為是具有小於400μm或300μm，最好小於200μm(例如150μm)的整個直徑之線，且「高張力」被視為是大於10N(例如25N至70N以上)的張力。捲繞發生於生產線期間、或使用線期間。若本文內容允許，「捲繞」亦隱含「鬆開線」。線最好是鋸線，尤其是固定的研磨鋸線。
    作為任何捲線軸之捲線軸包含上面捲繞細線的核心。在本申請書之內容中的「核心」係指捲線軸之元件，其預期用來接收線並從線包開始到結束之處軸向地伸展。為了平順的運作，此核心係為具有沿著核心軸之固定外直徑的管狀或圓柱型。
    捲線軸更包含至少兩個(可以是三、四、五或更多個)的支撐物。支撐物具有一中心孔，用來將捲線軸裝設在任何於其上可使用捲線軸的機器(例如捲線機或線鋸)上。可藉由轉軸、樞軸、軸或任何其他已知手段來完成裝設。至少兩支撐物的功能為托撐、支撐核心，因此至少當在捲線軸上有線包時，便由支撐物上的核心來施力。裝設支撐物使其於內部接觸核心表示支撐物在使用期間接收來自核心內側的負荷。因此至少一部分的支撐物必須從內部接觸核心。例如，不排除支撐物的中心孔係位於核心外部，但支撐物仍從內部支撐核心。在大多數情況下，為了操控及裝設之理由，支撐物最好實質上裝設於核心內部。針對「實質上內部」，係表示大多數大部分的支撐物係於核心內部，例如超過半數之大部分的支撐物。
    關於捲線軸之特別處在於支撐物包含在中心孔與核心間的徑向彈性元件。針對「彈性元件」，係表示在已受到外力而變形之後回復到原始形狀的任何裝置或任何一件材料(相對於永久性變形的「塑性」)。元件至少在徑向方向上係為彈性的。支撐物在軸向方向上最好是堅硬的。這是為了防止當中心孔在軸向方向上例如受到樞軸堆動時會移動太多。
    當線捲繞在核心上時，將發生核心上的徑向壓力。捲繞在核心上的第一層線將給予核心內部徑向應力或壓力(平均達到局部接觸應力)。以N/mm2表示之徑向壓力「p」係與以牛頓表示之捲繞張力「T」成正比，且與以mm表示之繞線「R」的半徑及以mm表示之線「d」的直徑成反比：p~T/R．d
    因此對於以高張力來捲繞的細線(小「d」)，徑向壓力會更高。徑向壓力將會造成核心的直徑減少。在最先進的捲線軸中，凸緣通常充當核心的支撐物。因為那些凸緣係為徑向堅硬的，所以在徑向壓力下不會變形至與核心相同的程度，因此核心在中心將比在凸緣上減少更多直徑。
    在本發明捲線軸中，核心與中心孔之間的徑向彈性元件之呈現目前會降低支撐物的徑向硬度。設計彈性元件使得支撐物上的核心之外直徑減少量實質上等於在捲線軸之全設計負荷上的支撐物之間的核心之外直徑減少量。針對「實質上等於」，係表示支撐物上的外核心直徑「ODsupport」與支撐物之間中的外核心直徑「ODcore」之間的設計負荷「△OD」之直徑差係小於支撐物之間中的外核心直徑「ODcore」的0.5%。然而若相對差小於0.2%為較佳的，儘管發明人已達成將此誤差維持在0.1%以下。針對「在支撐物之間中」，係表示大約在兩個毗鄰的支撐物之間的中間，例如在那些支撐物的中間。針對「設計負荷」，係表示當捲線軸的直徑裝滿線時所預期將使用的量和張力。在缺少已知的設計負荷中，將假設以25N之捲繞張力之具有148μm之標稱直徑之50km鋸線的負荷。因此，藉由上述設計，解決了不均勻的核心變形問題。
    有一些方式可測量誤差：
    ￭ 可藉由內部測徑器來測量支撐物上以及支撐物間中的核心之內直徑。增加核心的厚度而沒有對其負荷能使其計算線包下的核心之外直徑。核心壁的軸向壓縮將開始減少部分的直徑使得此測量永遠等於或略大於直徑減少的實際值。
    ￭ 替代地可製造捲線軸之有限元素模型(FEM)以獲知捲線軸在徑向壓力下是如何偏斜。這種模型可於Abaqus、或任何其他已知的FEM模型軟體中完成。
    另一方式可藉由以N/mm3表示之「徑向係數kx」來表示關於在支撐物上負荷的誤差不應與關於支撐物間中負荷的誤差相差太多：「kx」係為在沿著捲線軸之軸的位置「x」上的徑向變形「△Rx」與被理解為軸向常數的徑向壓力「p」之間的比例常數(只要捲繞張力或線直徑不會軸向改變即可)。「p」係等於設計負荷上的壓力：p=kx．△Rx
    因此，△OD/2=△Rcore-△Rsupport=(kcore -1-ksupport -1)．p
    使用具有相等壁厚度之同質且均質核心材料的圓柱型核心將導致常數徑向係數超過捲線軸的軸向長度。由於支撐物必然會增加一些徑向硬度，故將支撐物引進上述核心中將導致支撐物上的徑向係數比在支撐物間中更有些偏差。即使這些支撐物包含徑向彈性元件亦會是如此(然而徑向係數的軸向變化相較於已知設計已大幅減少)。另一步驟因此也藉由減少那些支撐物上的核心之徑向係數來適合支撐物上的捲線軸之徑向係數。這可藉由取走支撐物上的核心材料來達成。
    做到這點的一個方式為例如製造有支撐物的圓周切口(例如，寬於在使用期間的捲線軸之直徑改變量)。這將局部地削減核心並使徑向係數更均勻的超過捲線軸之軸向長度。另一可能性係移除僅來自內部的核心之材料。因此將在局部地削減核心之徑向係數的支撐物附近減少核心厚度，其中核心之徑向係數係藉由支撐物之徑向係數來補償。
    本發明家設想一些可能用來整合進支撐物中的徑向彈性元件。第一種可能性是使用具有比支撐物中其他材料更低的彈性係數之彈性材料。元件可實作成在核心與具有孔洞的中心部件之間呈放射狀、輪輻狀排列的分離元件。或者彈性體可整合為在核心與中心部件之間的徑向薄(但軸向寬)圓周層。
    熟知技藝者所熟知可能的彈性材料例如為天然橡膠或如苯乙烯-丁二烯橡膠(SBR)、丁基橡膠(IIR)、氯丁二烯橡膠(CR)、腈橡膠(NBR)的合成橡膠或如乙烯-丙烯(EPM、EPDM)的高效能橡膠或如同矽橡膠或胺酯橡膠的高效能橡膠。替代地，一些像是聚烯的熱塑性聚合物以及熱塑性聚胺基甲酸酯對此目的係有用的。應採取合適的管理以藉由使用適當的初層漆在中心部件與核心之間有良好的附著。
    替代地，上述彈性元件可以機械彈簧為基礎。「機械彈簧」係具有幾何學的彈性元件，其中係藉由彎矩及/或在製成彈簧的材料中所引起的扭矩來抵抗位移。
    在使用機械彈簧的較佳實施例中，在支撐物中會以旋轉對稱地定位彈簧。彈簧必須裝設至少三級的旋轉對稱：三個彈簧係以週期120°裝設在支撐物中。當然，最好係如4、5、6、7之更高級數對稱、或一般為N倍對稱以增加支撐物位置上之核心上的圓周均勻性。本發明人係以12倍對稱來測試實施例。奇數的對稱級數稍微較佳，因為它們使其本身能更好地鑄造支撐物。每個彈簧不面向在對面的彈簧之事實能有助於在冷卻期間維持均勻性。
    實作此對稱的特定方式係藉由使用具有中心孔的中心部件與核心之間中的支撐物中的「輻條」。那些輻條可採取葉片彈簧、或螺旋彈簧的形式，或任何其他適當的彈簧幾何。
    無限旋轉對稱或圓形對稱的例子是特別好的。支撐物在任何旋轉角度下仍然是相同的。既然那樣，彈簧的彎曲平面包含捲線軸的軸。
    最好藉由碾磨採用單一種材料的彈簧幾何(例如，就輻條而言)來獲得機械彈簧。就圓幾何而言，更好是採用單一種材料的車床上的機械彈簧。這種彈簧對於構成支撐物整體係「不可或缺的」：彈簧為支撐物之一部分。這種不可或缺的彈簧具備的優點在於機械彈簧不必裝設於核心與中心部件之間。沒有固定彈簧的問題。
    支撐物的數量至少為兩個。可選擇支撐物的軸向位置以限制徑向壓縮軸上之核心的程度。例如，若有三個支撐物，支撐物可裝設於核心的1/4、2/4、3/4之軸向長度位置上。若只有兩個支撐物，則它們最好裝設於核心之任一端上。它們可能在核心之任一端或從核心至邊緣高達約1/3軸向長度於內部支撐核心。
    如先前所述，增加凸緣至核心端係為有利的。「凸緣」為不被線所覆蓋(或預期不被線所覆蓋)之圓柱的部分(圓柱的其餘部分將界定為核心)。在某些情況下，「零凸緣」設計(即，凸緣的外直徑等於核心的外直徑之設計)也許為有利的。既然那樣，凸緣可能例如在材料方面仍與核心不同，但亦可替代地與管狀核心整合成一體，即核心部分不中斷地延伸，但不打算接收凸緣部分上的線。
    零凸緣(即，形成捲線軸之端點上的邊緣之凸緣)係更佳的，因為其能夠藉由逐漸地捲繞彼此頂端上的線層，將大量的線放在捲線軸上，藉此形成「線包」。然而，增加線包厚度將會增加徑向核心壓力以及線之間的層間壓。因此重要的是，凸緣不應從核心中延伸出去太多。在發明人的經驗中，凸緣應具有大於或等於上述管狀核心之外直徑的外凸緣直徑，並小於上述管狀核心之外直徑的1.3倍。
    當然凸緣的存在將增加此凸緣附近的捲線軸之徑向硬度，且必須被補償以防止核心的不均勻變形。這可藉由從接近凸緣之核心(例如靠近核心側的圓形切口)移除一些材料，或藉由從核心內部移除材料來完成。另一可能性係在凸緣中產生徑向切口，以減弱供給凸緣其徑向硬度的環向應力(周向應力)。
    替代地，在凸緣中，可以與整合支撐物之大致相同的方式來整合徑向彈性元件，以防止凸緣的徑向硬度被轉移到核心。另一可能的解決方式為在凸緣中具有正切彈性元件。這能例如以前述彈性材料填滿所述之徑向切口。
    捲線軸及支撐物係以適用此目的的材料製成。不只技術準則(E-係數、降伏強度、比重)，還有材料的價格和可用性將在其中產生影響。當然金屬是優先選擇，更特別是如普通碳鋼、不銹鋼、高強度鋼(按增加優先性的順序)的鋼。由於鋼有較高的彈性係數，因此最好有較高的降伏強度以達到一定數量之較不重的彈性撓性。鋼可選擇性地變硬且最好以管子形式來實現。例如未變硬的42CrMo4-V和34CrNiMo6-V(WerkstoffNr.1.6582.05)管狀鋼或如100CrMo7-G(變硬至HRC47，WerkstoffNr.1.3537)的已變硬管狀材料被視為是較佳的成分。另一選擇係使用鑄鐵，使得稍微更容易形成支撐物。
    另一個良好選擇(至少就比重而言)是鋁合金。較佳的合金係包含鎂和矽之6000系列(例如6061-T6、6082-T6)或來自包含銅和鎂之2000系列(如2024-T3或2024-T351)的加工鋁合金。命名係根據國際合金命名系統(IADS)，T字尾表示後處理的種類。鋁合金的另一優點在於能容易地鑄造某些成分，例如為較佳實例的A02010-T7、A07710-T5、T52、T6、T71。在任何情況下，最好以超過200N/mm2之降伏強度來加工或鑄造鋁合金。
    又另一選擇是如技術聚醯胺(Ertalon®)或丙烯腈丁二烯苯乙烯(ABS)的塑膠材料及如玻璃纖維強化合成物的合成材料。其中一位發明人發現就強度超過重量比而言，木材係為一良好選擇。
    另外，捲線軸之核心以金屬製成(例如所述之鋼或鋁合金)且支撐物由塑膠材料製成的「混合」設計亦係可能並甚至較佳的，因為塑膠的較低係數促使易於壓縮支撐物。相關的其他方式(塑膠核心、金屬支撐物)亦有可能表現稍微較差。
    根據另一發明態樣，提出一種以高張力捲繞細線之捲線軸，其包含一管狀核心，以一核心材料製成，用來接收細線於其上。核心材料具有以N/mm2表示之彈性係數(亦稱為楊氏模數)「Ecore」。核心係管狀核心或最好是具有皆以mm表示之內直徑「ID」和外直徑「OD」的圓柱型核心。選擇OD、ID和Ecore使得其滿足不等式(「撓性準則」)：3 N/mm3<Ecore×(2/ID-2/OD)<300 N/mm3
    又更佳的是若不等式的邊界為：10 N/mm3<Ecore×(2/ID-2/OD)<100 N/mm3
    在非常特定的情況下，即148μm鋸線的50km線包係以25N之張力捲繞在捲線軸上，已發現下列的邊界會特別適當。
    30 N/mm3<Ecore×(2/ID-2/OD)<60 N/mm3
    如本發明人所述之其一目標係解決當在捲線軸上捲繞固定磨線時發生的線之自己損壞。這種自己損壞的原因之一在於線包中的徑向壓力會隨著捲繞在捲線軸上的層數增加，即，層間壓問題。為了減少此壓力，發明人選用可壓縮核心，而不是為這種捲線軸之準則的不可壓縮核心。壓縮程度再次以「徑向係數kx」來表示，其中「x」表示沿著核心之軸向位置。現在將假設kx不會軸向地改變且等於「k」。
    根據彈性理論得知關於具有彈性係數「Ecore」的厚壁管(把捲線軸之核心視為管子)，外部的外半徑「△Ro」之減少量、內部定向徑向壓力「p」係描述為：
    且「g」將等於：
    「Ri」等於「ID/2」，「Ro」等於「OD/2」，且「v」為材料之柏松比(其對多數金屬材料接近1/3)。若核心之「OD」大於10倍的核心之壁厚度(Ro-Ri)，徑向係數可接近足夠的精確度至：
    因此核心之徑向係數必須落在前述之邊界之間。由於徑向係數「k」的精確公式永遠小於或等於(即，當符合薄壁條件時)近似公式，故針對使用近似公式之「k」的限制會更加限定。
    本發明人發現若在超過本領域可接受範圍下減少外部的徑向係數「k」，則線包中線之間的層間徑向壓力會大為降低(降低5倍以上)。隨著線層在捲繞期間逐漸地增加徑向壓力，捲線軸之核心上的線層間壓(預計這裡的壓力是最大的)會很巨大(線以高張力來捲繞且是細的)。可藉由使捲線軸之核心壓縮來降低此壓力，藉此降低線中的周張力，因而亦降低層間壓。因此，降低層間壓的其一方式係具有一低徑向係數「k」。本發明人發現這個「k」應該至少小於上述之值(低於300，更好是低於100，或甚至低於60N/mm3)。任何層間線壓的減少對於自己損壞的問題具有正面效果，因此關於「k」的已選擇視窗會大為減少線的自己損壞。
    應該避免關於「k」之過低的值(例如低於3)，因為如此低的值將對接近捲線軸核心的線造成太高的壓縮壓力且甚至會導致線彎曲。彎曲的線造成線中塑性地變形扭結，而無法再伸展，且這樣的扭結在鋸開操作中不可容許的。
    上述的考量假設在所有應力下材料仍保持彈性，這當然在現實中不是事實。因此，捲線軸之變形不應該如此，材料應該在使用期間進入塑性變形之狀態。因此本發明人提出以下對核心材料之偏移降伏應力「Ycore」(以N/mm2表示)的限制為0.05%(「降伏應力準則」)：2400 N/mm<Ycore．(OD2-ID2)/(4OD)
    或甚至：2500 N/mm<Ycore．(OD2-ID2)/(4OD)
    藉此如3000 N/mm或5000 N/mm或10000 N/mm之較大值不會被排除，而將陷入與撓性準則的衝突。
    材料的「降伏應力」或「彈性限制」係為除了在已移除應力之後可觀察到永久性變形之外的應力。雖然在高強度鋼及鋁合金中，無法容易定義降伏應力，但使用「0.05%偏移降伏應力」(以N/mm2表示)的定義：當強調材料超過此限制時，在已移除所有施加的應力之後，將觀察到超過0.05%的永久性變形。此「0.05%偏移降伏應力」等於「彈性極限強度」之「Rp0.05」定義，按照ISO 6892：1198(E)「Metallic materials-Tensile testing at ambient temperature」，第4.9.3節，非等比例伸展至0.05%。當然不只材料之降伏強度會限制核心可承受的壓力量，還包括其幾何(由OD、ID指定)。若符合上述降伏強度準則，則所有結合在一起的三個定義出最適合用來捲繞細線的捲線軸。符合此降伏強度準則的捲線軸可重覆使用，不會有實質的塑性變形。本發明人推測可能重覆使用捲線軸至少十次，因此解決重覆使用的問題。
    減輕層間壓的另一方式係增加核心的外直徑OD。核心直徑愈大，則施加於核心上的線壓愈低。選擇大的OD會減少線包的厚度(給定某固定長度的線)。薄線包在核心上提供較少的徑向線應力累積，而因此導致較小的層間壓。超過和高於較大的OD表示線包亦具有較小的彎曲，且就是這個彎曲產生層間壓。
    超過和高於較大的直徑亦減少將線捲回捲線軸上的次數。捲回的次數等於BL/ OD(或更低，雖然線包亦具有一定厚度)。因此，自己損壞的機會較少，因為線落在捲線軸上之線上的次數比在使用較小直徑的情況下更少。因此，捲線軸之外直徑最好大於250mm，更好是大於300mm。
    用於製造核心的較佳材料為鋼或鋁合金。當使用鋼時，鋼應該具有大於190000 N/mm2的彈性係數Ecore及應該具有大於350 N/mm2的0.05%偏移降伏應力Ycore。當使用鋁合金時，應選擇具有大於65000 N/mm2之彈性係數Ecore及大於200 N/mm2之0.05%偏移降伏應力Ycore的合金。
    捲線軸又更裝配至少兩個如本發明之第一態樣所述之支撐物。支撐物於內部接觸核心且具有當在捲線機或線鋸上裝設捲線軸時，用來接收轉軸的中心孔。支撐物最好在核心與中心孔之間包含徑向彈性元件。
    此外，徑向元件與核心係彼此適應的，因為在支撐物上的核心之外直徑減少量實質上等於在支撐物之間中的核心之外直徑減少量。必須採取特別措施以補償支撐物的存在，因為核心徑向壓縮係數在支撐物上必須減弱。這可藉由移除支撐物附近的核心材料以局部地削減核心來實現。也許這能藉由在支撐物上的核心中製造圓周切口來完成。替代地可藉由移除外部或內部核心材料(後者為較佳方式)來局部地減少核心的厚度。
    根據本發明之第一和第二態樣之原理所設計的捲線軸係專用於以高張力來捲繞細線於其上。因此，根據本發明之第三態樣，由下列特徵來說明包含線之線圈的捲線軸：一種捲線軸，包含捲繞在該捲線軸之核心上的線之線圈，該線具有一以mm平方表示之剖面面積「A」；該線以牛頓表示之張力「T」來捲繞在捲線軸上，使得該線圈之外繞線中的抗張線應力T/A超過1000N/mm2，其特徵在於在該線圈之外繞線中最接近核心的線具有低於抗張線應力T/A之80%的抗張應力。
    在由該線運用之該捲線軸的核心上之徑向壓力最好低於40MPa。
    接觸該核心的線最好不要彎曲。此線最好係為一鋸線且尤其是一固定的研磨鋸線。本發明態樣將於下更進一步詳細說明：線具有以mm2表示之剖面面積「A」。針對「剖面面積」，係表示支撐線上之負荷的線之一部分剖面。在鋸線包括具有或沒有內含或不含磨粒之金屬塗層(例如銅或鎳)的金屬核心線之情況下，很顯然係表示總金屬面積(包括任何金屬塗層)。線係以牛頓表示之張力「T」來捲繞，「T」在捲繞期間會維持固定。張力與面積必須結合，使得當在捲線軸上捲繞線時，會在線上呈現大於1000N/mm2之抗張線應力T/A。
    基準負荷(為了本申請書之目的)係以25N之張力捲繞50km之具有148μm之標稱直徑的鋸線。因此當線在捲線軸上時，在線中有1450N/mm2之張力。
    由於捲線軸之設計，在線之較低鋪設繞線中的張力將隨著在捲線軸上捲繞愈來愈多層而逐漸減少。確實由於本發明對捲線軸之材料及尺寸的選擇，繞線之線張力將以受控制方式來壓縮捲線軸之核心。由於核心之直徑縮短，線中的張力將減少以導致層間壓降低，而因此降低對線的損壞。直覺上很顯然的是最接近核心之繞線的線應力將會是最低的，因為在捲繞期間有益於最多的累積收縮。外繞線將顯示最高應力，也就是在捲繞期間所接收之應力，即T/A。
    最接近核心之線中的應力具有低於外繞線中的抗張應力之80%之抗張應力。較佳為低於70%，或低於50%。實際上抗張應力甚至會反號，亦即轉換成對於接近核心之線的壓縮應力。只要壓縮應力不大於約1000N/mm2就不成問題。應避免發生超過彎曲線之壓縮應力的程度，因其會導致鋸線之永久性扭結。
    如下可測量外繞線中的線應力：在一架臺上旋轉地裝設具有線之線圈的捲線軸。在線包上作出平行於軸的細記號線。以低張力從捲線軸手動地筆直拉出線的長度(精準為若干公尺(例如25公尺)到至少3cm，稱為測量長度L)。以無張力將線端小心地重新繞在大約相同軸向位置上的線包上。比較線上的記號相對於線包上的記號之位移。隨著線縮短(若其在抗張負荷下)，線上的記號將在線圈上的記號之前結束。測量出位移「△L」。基於長度△L/L的相對變化及藉由線之應力-應變圖，可知線包外部之線上的應力。
    接近核心之張力最好係根據測量在解開捲線軸之前和解開捲線軸之後的核心之內直徑來推導出。內直徑之相對變化係用來因壓縮核心而縮短接近核心之線的基準。透過線之應力-應變圖能再次推導出應力之變化。應力之變化應高於外繞線中的抗張應力之20%。若捲線軸核心在線圈下塑性變形，則此變化會低於外繞線中的抗張應力之20%，亦即，具有線圈之捲線軸將落在申請專利範圍外。
    發明人已發現到徑向壓力最好必須低於40MPa以不致造成線損壞。要是低於30MPa或甚至低於20MPa會更好。這能在測量幾何並確定材料性質之後，以及在線張力、線長度、直徑與抗張性質方面分析線之後，藉由模擬捲線軸之行為來推導出。
    根據以上將清楚得知不僅揭露一種捲線軸，還有一種關於必須如何針對特定鋸線線圈(直徑、張力)來設計捲線軸的整體方法論。此為本發明之第四態樣：用以設計鋸線捲線軸的方法論。
    方法包含以下步驟：￭ 選擇用於捲線軸之核心的核心材料。核心材料將具有以N/mm2表示之彈性係數「Ecore」；￭ 選擇具有以mm表示之一內直徑「ID」和一外直徑「OD」的一核心。就不同限制而論，最好首先設定捲線軸的外直徑，其中不同的限制會是重要的，例如：
    - 捲線軸捲線機及/或鋸機中的可用空間。顯然核心之外直徑會有上限。
    - 欲在線上收集線量。外直徑愈長，則愈多線會在相同的線包厚度。
    - 其他限制，例如材料之可用性、運送、捲線軸重量等等。
    例如，能由至少250mm的外直徑開始。
    最後選擇內直徑使得3 N/mm3<Ecore．(2/ID-2/OD)<300 N/mm3。
    雖然已以特定順序說明方法，但此順序並非限制性的。例如：￭ 可由選擇材料開始，並接著指定與一定範圍之外直徑一起結束的內直徑，或￭ 可由內和外直徑開始並發現符合徑向壓縮需求的材料。
    每當採用任何一種上述方法時，將會獲得具有最佳核心線應力結合低層間應力的鋸線捲線軸。
    在進一步改良及複雜中，亦可包括「降伏應力準則」，使選擇更加明確。若符合「降伏應力準則」，則捲線軸顯示良好的可重覆使用性。
    第1a圖顯示具有在任一端上附帶凸緣104之核心102的習知技術捲線軸100。核心具有由「OD」所表示的外直徑及中心線106。在捲繞之後，捲線軸便裝有以高張力捲繞之細線的線包108。由於線之細度及高張力，線會施加徑向壓力「P」並傳遞至捲線軸的核心。接近核心之線110會收到在其上方捲繞的所有繞線所累積之壓力。灰色陰影的程度表示增加的徑向壓力。由於此壓力，使得核心102變形成核心102’。核心顯示在凸緣間的外直徑OD’，其比凸緣上的外直徑OD”更為壓縮。另外，由於凸緣上的線所施加的壓力，使得凸緣104’容易變形且向外凸出。上述捲線軸顯示了低可重覆使用性並導致由於核心變形所造成之鬆開線問題。外繞線上之線中的張力係最大的，並且等於捲繞張力。線包中的線張力將依據核心之壓縮行為而降低。
    第2a和2b圖顯示空的200和滿的200’本發明捲線軸之一般代表。可再次識別具有外直徑「OD」的核心202、凸緣204及中心線206。捲線軸裝有於內部支撐捲線軸200之核心202的支撐物210，並具有一中心孔214，用來在捲繞或鬆開線期間接收軸或轉軸。關於捲線軸的特徵在於徑向彈性元件212(這裡以彈簧來表現)係存在於核心與支撐物之間。再者，已從支撐物210附近的核心中移除核心材料以補償支撐物的存在。
    當此時在高張力下將細線之線包216捲繞在捲線軸上時，則核心202’壓縮徑向，且捲線軸之外直徑減少至OD’，造成△Ro的半徑縮減。捲線軸的構造使得核心在捲線軸之整個軸長度上會均勻地收縮。亦即，支撐物210上的直徑減少量實質上等於支撐物之間的直徑減少量。
    第3圖說明本發明之第一較佳實施例：a係為捲線軸之透視圖，而b顯示穿過包含軸之平面的剖面中的支撐物細節。捲線軸300基本上係由核心302、及在核心302之任一端上的兩個支撐物310構成。支撐物310於內部支撐核心302且具有用來裝設捲線軸的中心孔314。核心具有327mm的外直徑OD及293mm的內直徑ID，因此具有17mm的壁厚度。核心係以具有70000 N/mm2之係數Ecore及260 N/mm2之0.05%偏移降伏應力的鋁合金6082 T6製成。
    支撐物具有以圓形對稱的彈性元件312。當在高張力下將細線捲繞在捲線軸上時，彈性元件312顯示了在由支撐物上的核心所施加之壓力下彎曲的Z形脊部313。此彎曲係有彈性的，且當捲線軸鬆開線時，脊部會回復到其原始的形狀。已採用單一片鋁合金磁片來壓印出脊部313。因此彈性元件對於構成支撐物整體係不可或缺的。用於支撐物部件的鋁合金亦為6082 T6型。支撐物也加入了7.5mm高的小型凸緣304。
    為了補償支撐物(包括凸緣)的徑向係數，核心302必須比有支撐物之處更少被壓縮。在本實施例中，係藉由從320上的核心移除一些材料來實現。在支撐物上，核心厚度係減少至4mm。移除此材料會導致支撐物上的核心徑向係數變小，其正好能藉由透過支撐物310的呈現及凸緣304的呈現而增加徑相係數來補償。
    具有148μm之標稱直徑的50km鋸線係以25N之張力捲繞在捲線軸上。這導致核心的外直徑變為0.78mm(從內部測得)。支撐物上相較於在支撐物中間的內部核心直徑差係低於0.1mm，其中有線包置於其上，亦即，相對於327mm之OD，具有線包置於其上的核心直徑之軸向變化僅為0.03%。
    在第4a圖中，以透視方式顯示本發明捲線軸之另一實施例400，而第4b圖顯示以垂直於軸之平面的剖面中的捲線軸之彈性元件細節。捲線軸之全部尺寸與第一實施例的相同。在本實施例中，彈性元件係為構成具有中心孔414之支撐物410整體不可或缺的輻條412。12個有角規則排列的輻條提供支撐物12倍的旋轉對稱性。S形輻條提供捲線軸核心的彈性支撐且在已移除負荷後，完全回到其原本的位置。支撐物係採用單件聚醯胺壓印出(Ertalon®，6XAU+)。
    表格1總結出根據第一實施例之本發明捲線軸(Inv.Spool)與市場中可利用之現有捲線軸的不同性質。所有捲線軸係以鋁製成，使得以70000 N/mm2之係數及260 N/mm2之降伏應力使用類型為6082 T6型的性質。有以核心之外直徑「OD」、核心之內直徑「ID」、核心之壁厚度「t」、「捲線軸寬度」(亦即，藉由對捲線軸本身實際測量所得之核心長度)為首的行。
    行「線包厚度」即以25N之張力之148μm標稱直徑的50km鋸線之線包徑向高度、「核心上的壓力」即由核心上之線包所施加的徑向壓力、「△OD」是捲線軸上有或沒有線包下的外直徑變化、「k數值」即為所有數值模擬之結果的徑向係數。
    行「k精確值」係為基於Ro、Ri及Ecore之「厚壁」徑向係數計算的結果。「k近似值」係為「薄壁」近似值的結果。請注意「k精確值」永遠會大於「k近似值」。然而，當壁厚度小於約十倍的外直徑時(t<10xOD)，則結果收斂。「降伏準則」係為計算的結果：Ycore．(OD2-ID2)/(4OD)
    表格1顯示本發明之下列重點：
    ￭ 增加的OD造成所有捲線軸之最小線包厚度。小線包厚度導致低層間線壓及低核心壓力。
    ￭ 更確切來說，核心上的壓力，亦即，還有接近核心經驗的線之較低鋪設層的壓力，皆為所有捲線軸中最小的：18.9MPa。第5圖係對這方面的說明：將線包中的線之徑向壓力顯示成線長度的函數(核心上的長度為0，外繞線上為50km)。當沒有其他線推動這些層時，線包外部上的壓力很顯然是零。絕對壓力在捲線軸之核心上是最高的。當相較於TW320或TK30捲線軸時，核心上的層間壓至少小了五倍。此壓力最好應至多低於40 MPa。
    ￭ 由於捲線軸之彈性設計，相較於所有其他的捲線軸，線包將造成核心之最大變形。更確切來說，當上方捲繞線包時，外直徑會減少0.78mm。
    ￭ 增加的變形係由於核心之低徑向係數「k」，其依據如何計算而定約為48至50 N/mm3。這個值只有最近的捲線軸MB80的1/7。請注意若壁厚度夠小時(t<10xOD)(為本發明捲線軸之例子)，計算方式就無關緊要了。
    ￭ 由於本發明捲線軸中的核心OD大且徑向係數k小，使得施加在核心材料上的壓力比在其他習知技術捲線軸中的壓力低很多，故捲線軸不必非常過度地堅固。因此在降伏準則中，本發明捲線軸仍然有足夠的強度(約為2500 N/mm)以可重覆使用。
    線包如何影響核心中的應力之發明原理以及線包對核心變化的反應係更進一步地繪示於第6a和6b圖中。請注意這些圖僅為本發明之操作原理的圖示，且數字的絕對量不受約束並僅供說明目的。兩圖皆顯示當在捲線軸上放繞線層(1、2、4、8、至12，層為1mm厚)時，以線為縱座標(開符號)以及在核心材料中(閉符號)的環向或周向應力(以N/mm2表示之環向應力「HS」)。在橫軸上提及核心及線包的半徑(以mm表示之「r」)。兩實施例的核心之內和外直徑已維持相等。
    線包應力WPS係以實線來繪示且在這兩例子中皆約為800 N/mm2。線包應力WPS係為當將線包視為以張力T(以N表示)捲繞之具有金屬表面A(以mm2表示)的線之均質層時的應力，其中已將繞線之間的自由空間列入考慮。例如，當以25N之張力捲繞148μm線(造成線應力為1453 N/mm2)且填充度為55%時，會獲得800 N/mm2的WPS。
    在第6a圖之習知技術捲線軸中，由於核心因其高k值而不降伏(「k」係設定至450 N/mm3，薄壁近似值)，線包中的應力會保持完全不變。當線包的壓力完全傳遞至核心時，核心中的環向應力會隨著互相建立的層而劇烈增加。這會導致為了減少核心中的環向應力(以防止核心材料的塑性變形)，必須使核心更為堅固而造成現今使用的捲線軸笨重、龐大的矛盾。
    本發明人藉由減少捲線軸之「k」值，採取如第6b圖所示之路線(在b中，「k」值係設定為17 N/mm3)。在本發明捲線軸中，繞線中的張力會隨著於其上捲繞愈多繞線而變小。這是由於在壓力下，核心讓步並減少直徑。作為額外的好處，核心材料中的環向應力會低於等效習知技術捲線軸之環向應力，藉此提高捲線軸之可重覆使用性。請注意接近核心的線張力可變成負數，亦即，線進入壓縮狀態。只要線不彎曲，這種壓縮係可允許的。對於所設想之線的壓縮應力限制約為1000 N/mm2。
    由上述將清楚得知不僅已發明一種捲線軸，而且已揭露一種關於應如何發展捲線軸來以高張力於其上捲繞細線(例如鋸線)的整體方法論。
    100‧‧‧捲線軸
    102‧‧‧核心
    102’‧‧‧核心
    104‧‧‧凸緣
    104’‧‧‧凸緣
    106‧‧‧中心線
    108‧‧‧線包
    110‧‧‧線
    OD‧‧‧外直徑
    OD’‧‧‧外直徑
    OD”‧‧‧外直徑
    200‧‧‧捲線軸
    200’‧‧‧捲線軸
    202‧‧‧核心
    202’‧‧‧核心
    204‧‧‧凸緣
    206‧‧‧中心線
    210‧‧‧支撐物
    212‧‧‧彈性元件
    212’‧‧‧彈性元件
    214‧‧‧中心孔
    216‧‧‧線包
    300‧‧‧捲線軸
    302‧‧‧核心
    304‧‧‧凸緣
    310‧‧‧支撐物
    312‧‧‧彈性元件
    313‧‧‧Z形脊部
    314‧‧‧中心孔
    400‧‧‧捲線軸
    402‧‧‧核心
    404‧‧‧凸緣
    410‧‧‧支撐物
    412‧‧‧輻條
    414‧‧‧中心孔
    第1a和1b圖顯示空的和滿的習知技術捲線軸，其中繪示受到壓縮的核心之問題。
    第2a和2b圖顯示空的和滿的本發明捲線軸，其中說明本發明之第一態樣的原理。
    第3a圖顯示具有圓形對稱的本發明捲線軸。
    第3b圖顯示捲線軸中之徑向彈性支撐物的細節。
    第4a圖顯示具有12倍旋轉對稱的本發明捲線軸。
    第4b圖顯示捲線軸中之徑向彈性支撐物的細節。
    第5圖顯示線層間的層間壓如何取決於用在相較於本發明捲線軸之不同捲線軸之線包中的深度而定。
    第6圖示意地顯示環向應力如何於習知技術捲線軸(a)及本發明捲線軸(b)中捲繞期間在線包中及在捲線軸中改變。
    200’‧‧‧捲線軸
    202’‧‧‧核心
    210‧‧‧支撐物
    212’‧‧‧彈性元件
    216‧‧‧線包
    权利要求:
    Claims (12)
    [1] 一種適合用於以高張力捲繞細線之捲線軸，包含：一管狀核心，以一核心材料製成，用來接收該細線於其上，該核心材料具有以N/mm2表示之彈性係數「Ecore」，該核心具有皆以mm表示之一內直徑「ID」和一外直徑「OD」，特徵在於該外直徑OD、該內直徑ID和該彈性係數Ecore使得3 N/mm3<Ecore．(2/ID-2/OD)<300 N/mm3。
    [2] 如申請專利範圍第1項所述之捲線軸，該核心材料更具有一以N/mm2表示之0.05%偏移降伏應力Ycore，其中2400 N/mm<Ycore．(OD2-ID2)/(4OD)。
    [3] 如申請專利範圍第1或2項之任一項所述之捲線軸，其中該外直徑OD係大於250 mm。
    [4] 如申請專利範圍第1至2項之任一項所述之捲線軸，其中該核心係以具有大於190000 N/mm2之彈性係數Ecore及大於350 N/mm2之0.05%偏移降伏應力Ycore的一鋼製成。
    [5] 如申請專利範圍第1至2項之任一項所述之捲線軸，其中該核心係以具有大於65000 N/mm2之彈性係數Ecore及大於200 N/mm2之0.05%偏移降伏應力Ycore的一鋁合金製成。
    [6] 如申請專利範圍第1項所述之捲線軸，其中該捲線軸更包含至少兩個用來支撐該核心的支撐物，該些支撐物於內部接觸該核心，該些支撐物包含一中心孔，用來可轉動地裝設該捲線軸以及在該中心孔與該核心間的徑向彈性元件。
    [7] 如申請專利範圍第6項所述之捲線軸，其中在該些支撐物上的該核心之該外直徑減少量實質上係等於在該些支撐物之間的該核心之該外直徑減少量，該外直徑減少量係在該捲線軸的設計負荷上測量。
    [8] 如申請專利範圍第6或7項之任一項所述之捲線軸，其中呈現於該些支撐物上的核心材料少於呈現於該些支撐物之間的核心材料。
    [9] 如申請專利範圍第8項所述之捲線軸，其中該核心更具有一厚度，其中該核心的該厚度在該些支撐物上比在該些支撐物之間小。
    [10] 一種設計一鋸線捲線軸的方法，其中該鋸線捲線軸包含一捲繞在該捲線軸之核心上的線之線圈，該方法包含以下步驟：選擇用於該核心的一核心材料，其具有以N/mm2表示之彈性係數「Ecore」；選擇具有以mm表示之一內直徑「ID」和一外直徑「OD」的一核心；特徵在於該選擇使得3 N/mm3<Ecore．(2/ID-2/OD)<300 N/mm3。
    [11] 如申請專利範圍第10項所述之方法，更包含選擇具有以N/mm2表示之0.05%偏移降伏應力Ycore的一核心材料之步驟，其中2400 N/mm<Ycore．(OD2-ID2)/(4OD)。
    [12] 如申請專利範圍第10或11項之任一項所述之方法，其中該外直徑「OD」係大於250 mm。
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    JP2014226772A|2014-12-08|ワークの切断方法および切断装置
    JP2010235295A|2010-10-21|金属線条体巻装用リール
    同族专利:
    公开号 | 公开日
    TWI606000B|2017-11-21|
    EP2720968B1|2015-04-22|
    JP5941140B2|2016-06-29|
    CN103619742A|2014-03-05|
    KR20140033118A|2014-03-17|
    EP2720968A1|2014-04-23|
    KR101933239B1|2018-12-27|
    JP2014519989A|2014-08-21|
    WO2012171754A1|2012-12-20|
    CN103619742B|2015-09-09|
    引用文献:
    公开号 | 申请日 | 公开日 | 申请人 | 专利标题
    US2272156A|1940-07-26|1942-02-03|Mossberg Pressed Steel Corp|Spool or reel|
    KR940001956B1|1991-03-22|1994-03-12|삼성전자 주식회사|금전등록기의 시간단위 거래내용 자동 처리방법|
    USD399857S|1997-08-05|1998-10-20|Nippei Toyama Corporation|Reel bobbin for a wire saw for semiconductors|
    DE19828420B4|1998-06-25|2004-07-15|Siltronic Ag|Verfahren zum Aufwickeln eines Sägedrahtes|
    USD441772S1|1999-07-27|2001-05-08|Trefilarbed Bettembourg S.A.|Sheet metal bobbin|
    JP2001206636A|2000-01-25|2001-07-31|Kanai Hiroaki|金属線巻取用リール|
    JP2003089478A|2001-09-19|2003-03-25|Kanai Hiroaki|極細金属線用リールおよびその製造方法|
    JP2004161450A|2002-11-14|2004-06-10|Kanai Hiroaki|金属線条体用リ−ル|
    US20040118968A1|2002-11-14|2004-06-24|Hiroaki Kanai|Reel for metallic wire|
    JP2005022764A|2003-06-30|2005-01-27|Kanai Hiroaki|金属線条体用リール|
    DE10349287A1|2003-10-23|2005-06-16|Siltronic Ag|Drahtführungsrolle mit demontierbarem Beschichtungsträger|
    JP4411062B2|2003-12-25|2010-02-10|株式会社アライドマテリアル|超砥粒ワイヤソー巻き付け構造、超砥粒ワイヤソー切断装置および超砥粒ワイヤソーの巻き付け方法|
    USD563207S1|2006-09-25|2008-03-04|Tokusen Engineering Co., Ltd.|Cable drum|
    DE102007060432B4|2007-12-14|2011-01-05|Bosch Solar Energy Ag|Drahtspule|
    JP2011507782A|2007-12-26|2011-03-10|ナムローゼ・フェンノートシャップ・ベーカート・ソシエテ・アノニム|コアとして同心二重ドラムを備えるソーイングワイヤースプール|
    KR101011156B1|2008-04-28|2011-02-07|주식회사 세아에삽|플라스틱 스풀|
    EP2301878A1|2009-09-25|2011-03-30|NV Bekaert SA|Machined spool for winding fine metal wire on|WO2013065535A1|2011-10-31|2013-05-10|三洋電機株式会社|渦巻電極体を備えた電池及びその製造方法|
    WO2018078552A1|2016-10-26|2018-05-03|Meyer BurgerAg|Wire saw|
    JP3215089U|2017-01-09|2018-03-01|べカルト ビンジャン スチール コード カンパニー．，リミテッドＢｅｋａｅｒｔ Ｂｉｎｊｉａｎｇ Ｓｔｅｅｌ Ｃｏｒｄ Ｃｏ．，Ｌｔｄ|弾性回転及び塑性回転を有するソーワイヤ付きスプール|
    法律状态:
    2021-08-21| MM4A| Annulment or lapse of patent due to non-payment of fees|
    优先权:
    申请号 | 申请日 | 专利标题
    EP11170419||2011-06-17||
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